由LPC1114芯片数据手册可得：芯片内部IRC精度±1%，作为主时钟可满足串口波特率对时钟精度的要求，而看门狗振荡器精度为±25%，误差较大不能满足串口对于时钟精度的要求。但是看门狗振荡器的功耗比内部RC振荡器的功耗低。因此设定以下2种测试方案：测试方法1：LPC1114进行A/D转换时使用看门狗振荡器作为主时钟源，时钟频率为1MHz，串口通信时将主时钟源切换到内部RC振荡器输出，时钟频率为1MHz，完成串口通信后时钟再次切换到看门狗振荡器输出，如此循环执行；
上传时间： 2013-11-13
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本书介绍了Cygnal集成产品公司的C8051Fxxx高速片上系统（SOC）单片机的硬件结构和工作原理，详细阐述了C8051Fxxx的定时器、可编程计数器阵列（PCA）、串行口、SMBus/I2C接口、SPI总线接口、ADC、DAC、比较器、复位源、振荡器、看门狗定时器、JTAG接口等外设或功能部件的结构和使用方法。
上传时间： 2013-10-26
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《高频电子线路学习与解题指导(修订版)》包括高频小信号调谐放大器、高频功率放大器、正弦波振荡器、振幅调制电路、调幅信号的解调电路、角度调制电路、调角信号的解调电路和变频电路等各章节的重点与难点分析说明，典型例题的分析计算和思考题与习题的参考解答。
上传时间： 2014-12-31
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微波铁氧体材料分为多晶和单晶两种。多晶材料按晶体结构分，主要要尖晶石型、石榴石型和磁铅石型三种。
上传时间： 2013-11-09
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本书涉及了有关微波电路的几乎全部内容，主要包括微波电路概念、多端口网络、参量与测量方法、电路稳定性、各种微波元件与器件、微波电路的噪声分析、脉冲微波电路、非线性效应等，最后还给出了1.25ghz的放大器、振荡器、滤波器的设计实例。本书的内容有助于解答读者在设计、分析射频/微波放大器、振荡器、滤波器的过程中可能遇到的、有关元件和电路特性的所有问题。
上传时间： 2014-12-31
上传用户：1397412112
《射频通信电路》系统地介绍了射频通信电路各模块的基本原理、设计特点以及在设计中应考虑的问题。《射频通信电路》分为射频电路设计基础知识、调制与解调机理、收发信机结构和收发信机射频部分各模块电路设计四大部分，其中模块电路包括小信号低噪声放大器、混频器、调制解调器、振荡器、锁相及频率合成器、高频功率放大器及自动增益控制电路的原理及设计方法。
上传时间： 2013-10-11
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本文介绍了实现天线方位码可停在任意角度的实际电路设计，该设计采用数值大小比较器比较模拟天线方位与EPROM全译码送出的二进制数据（即利用拨码开关设定的数据作为控制输入的角度）。当需要比较的数据达到一致时，便控制了模拟天线即555振荡器脉冲到分频计数器的输入，分频计数器停止计数，天线停在拨码开关设定的角度，这里实际电路角度控制精确度为1度，如果需要提高精确度，只是增加位数，基本方法不变。
上传时间： 2014-07-25
上传用户：digacha
磁芯电感器的谐波失真分析 摘 要：简述了改进铁氧体软磁材料比损耗系数和磁滞常数ηB，从而降低总谐波失真THD的历史过程，分析了诸多因数对谐波测量的影响，提出了磁心性能的调控方向。 关键词：比损耗系数， 磁滞常数ηB ，直流偏置特性DC-Bias，总谐波失真THD Analysis on THD of the fer rite co res u se d i n i nductancShi Yan Nanjing Finemag Technology Co. Ltd., Nanjing 210033 Abstract: Histrory of decreasing THD by improving the ratio loss coefficient and hysteresis constant of soft magnetic ferrite is briefly narrated. The effect of many factors which affect the harmonic wave testing is analysed. The way of improving the performance of ferrite cores is put forward. Key words: ratio loss coefficient，hysteresis constant，DC-Bias，THD 近年来，变压器生产厂家和软磁铁氧体生产厂家，在电感器和变压器产品的总谐波失真指标控制上，进行了深入的探讨和广泛的合作，逐步弄清了一些似是而非的问题。从工艺技术上采取了不少有效措施，促进了质量问题的迅速解决。本文将就此热门话题作一些粗浅探讨。 一、 历史回顾 总谐波失真（Total harmonic distortion） ，简称THD，并不是什么新的概念，早在几十年前的载波通信技术中就已有严格要求<1>。1978年邮电部公布的标准YD/Z17－78“载波用铁氧体罐形磁心”中，规定了高μQ材料制作的无中心柱配对罐形磁心详细的测试电路和方法。如图一电路所示，利用LC组成的150KHz低通滤波器在高电平输入的情况下测量磁心产生的非线性失真。这种相对比较的实用方法，专用于无中心柱配对罐形磁心的谐波衰耗测试。 这种磁心主要用于载波电报、电话设备的遥测振荡器和线路放大器系统，其非线性失真有很严格的要求。 图中 ZD —— QF867 型阻容式载频振荡器，输出阻抗 150Ω， Ld47 —— 47KHz 低通滤波器，阻抗 150Ω，阻带衰耗大于61dB， Lg88 ——并联高低通滤波器，阻抗 150Ω，三次谐波衰耗大于61dB Ld88 ——并联高低通滤波器，阻抗 150Ω，三次谐波衰耗大于61dB FD —— 30～50KHz 放大器， 阻抗 150Ω， 增益不小于 43 dB，三次谐波衰耗b3(0)≥91 dB, DP —— Qp373 选频电平表，输入高阻抗， L ——被测无心罐形磁心及线圈， C ——聚苯乙烯薄膜电容器CMO-100V-707APF±0.5%,二只。 测量时，所配用线圈应用丝包铜电磁线SQJ9×0.12(JB661-75)在直径为16.1mm的线架上绕制 120 匝， （线架为一格） ， 其空心电感值为 318μH（误差1％） 被测磁心配对安装好后，先调节振荡器频率为 36.6～40KHz， 使输出电平值为+17.4 dB， 即选频表在 22′端子测得的主波电平 （P2）为+17.4 dB，然后在33′端子处测得输出的三次谐波电平（P3）， 则三次谐波衰耗值为：b3(+2)= P2+S+ P3 式中：S 为放大器增益dB 从以往的资料引证， 就可以发现谐波失真的测量是一项很精细的工作，其中测量系统的高、低通滤波器，信号源和放大器本身的三次谐波衰耗控制很严，阻抗必须匹配，薄膜电容器的非线性也有相应要求。滤波器的电感全由不带任何磁介质的大空心线圈绕成，以保证本身的“洁净” ，不至于造成对磁心分选的误判。 为了满足多路通信整机的小型化和稳定性要求， 必须生产低损耗高稳定磁心。上世纪 70 年代初，1409 所和四机部、邮电部各厂，从工艺上改变了推板空气窑烧结，出窑后经真空罐冷却的落后方式，改用真空炉，并控制烧结、冷却气氛。技术上采用共沉淀法攻关试制出了μQ乘积 60 万和 100 万的低损耗高稳定材料，在此基础上，还实现了高μ7000～10000材料的突破，从而大大缩短了与国外企业的技术差异。当时正处于通信技术由FDM（频率划分调制）向PCM（脉冲编码调制） 转换时期， 日本人明石雅夫发表了μQ乘积125 万为 0.8×10 ，100KHz）的超优铁氧体材料<3>，其磁滞系数降为优铁
上传时间： 2013-12-15
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基于通用集成运算放大器，利用MASON公式设计了一个多功能二阶通用滤波器，能同时或分别实现低通、高通和带通滤波，也能设计成一个正交振荡器。电路的极点频率和品质因数能够独立、精确地调节。电路使用4个集成运放、2个电容和11个电阻，所有集成运放的反相端虚地。利用计算机仿真电路的通用滤波功能、极点频率和品质因数的独立控制和正交正弦振荡，从而证明该滤波器正确有效。 Abstract: A new multifunctional second-order filter based on OPs was presented by MASON formula. Functions， such as high-pass， band-pass， low-pass filtering， can be realized respectively and simultaneously， and can become a quadrature oscillator by modifying resistance ratio. Its pole angular frequency and quality factor can be tuned accurately and independently. The circuit presented contains four OPs， two capacitors， and eleven resistances， and inverting input of all OPs is virtual ground. Its general filtering， the independent control of pole frequency and quality factor and quadrature sinusoidal oscillation were simulated by computer， and the result shows that the presented circuit is valid and effective.
上传时间： 2013-10-09
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7400 2输入端四与非门 7401 集电极开路2输入端四与非门 7402 2输入端四或非门 7403 集电极开路2输入端四与非门 7404 六反相器 7405 集电极开路六反相器 7406 集电极开路六反相高压驱动器 7407 集电极开路六正相高压驱动器 7408 2输入端四与门 7409 集电极开路2输入端四与门 7410 3输入端3与非门 74107 带清除主从双J-K触发器 74109 带预置清除正触发双J-K触发器 7411 3输入端3与门 74112 带预置清除负触发双J-K触发器 7412 开路输出3输入端三与非门 74121 单稳态多谐振荡器 74122 可再触发单稳态多谐振荡器 74123 双可再触发单稳态多谐振荡器 74125 三态输出高有效四总线缓冲门 74126 三态输出低有效四总线缓冲门 7413 4输入端双与非施密特触发器 74132 2输入端四与非施密特触发器 74133 13输入端与非门 74136 四异或门 74138 3-8线译码器/复工器 74139 双2-4线译码器/复工器 7414 六反相施密特触发器 74145 BCD—十进制译码/驱动器 7415 开路输出3输入端三与门 74150 16选1数据选择/多路开关 74151 8选1数据选择器 74153 双4选1数据选择器 74154 4线—16线译码器
上传时间： 2014-01-10
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